型钢混凝土和钢管混凝土的区别

11.2.2钢-混凝土混合结构的平面布置宜符合下列要求：3.楼盖主梁不宜搁置在核心筒或内筒的连梁上。 解释第2款“强轴”11.2.3 混合结构的竖向布置宜符合下列要求：2 混合结构的外围框架柱沿高度宜采用同类结构构件。当采用不同类型结构构件时,应设置过渡层,且单柱的抗弯刚度变化不宜超过30%;1.强调同类结构材料、同类结构构件;第4款中心支撑也可2.与抗规附录G第G.2.3条第4款区别:4 当钢框架柱下部采用型钢混凝土柱时,不同材料的框架柱连接处应设过渡层,避免刚度和承载力突变。过渡层钢柱计入外包混凝土后,其截面刚度可按过渡层下部型钢混凝土柱和过渡层上部钢柱二者截面刚度平均值设计。11.2.4 钢筋混凝土内筒的设计宜符合下列要求: 8、9度抗震时,应在楼面钢梁或型钢混凝土梁与混凝土筒体交接处及混凝土筒体四角设置型钢柱;7度抗震时,宜在上述部位设置型钢柱。1.筒体墙内设型钢柱,能提高筒体延性,避免墙体平面外错断及角部混凝土压溃,减少钢柱与筒体竖向变形差异,方便连接安装,且混凝土开裂后筒体承载力下降不多,可防止筒体突然破坏。因核心筒塑性铰一般出现在1/10高度范围内,故在此范围内筒体四角型钢柱宜设栓钉。2.与抗规附录G第G.2.3条第1款协调。11.2.6 楼盖体系应具有良好的水平刚度和整体性:3.对于建筑物楼面有较大开洞或为转换楼层时,应采取现浇混凝土楼板;对楼板大开洞部位宜采取设置刚性水平支撑等加强措施。与抗规附录G第G.2.3条第3款协调。 11.2.7 当侧向刚度不足时,混合结构可设置刚度适宜的加强层。加强层宜采用伸臂桁架,必要时可配合布置周边带状桁架。加强层设计应符合下列规定:1 伸臂桁架和周边带状桁架宜采用钢桁架;2 伸臂桁架应与核心筒墙体刚接,上、下弦杆均应延伸至墙体内且贯通,墙体内宜设置斜腹杆或暗撑;外伸臂桁架与外围框架柱宜采用铰接或半刚接,周边带状桁架与外框架柱的连接宜采用刚性连接;3 核心筒墙体与伸臂桁架连接处宜设置构造型钢柱,型钢柱宜至少延伸至伸臂桁架高度范围以外上、下各一层;4当布置有外伸桁架加强层时,应采取有效措施减少由于外框柱与混凝土筒体竖向变形差异引起的桁架杆件内力。 规定加强层的设置条件及具体做法。11.3.1 弹性分析时,宜考虑钢梁与现浇混凝土楼板共同作用,梁刚度可取钢梁刚度1.5～2.0倍,但应保证钢梁与楼板可靠连接。弹塑性分析时,可不考虑楼板与梁的共同作用。 在弹性阶段，楼板对钢梁刚度的加强作用不可忽视11.3.2 结构弹性阶段的内力和位移计算时，构件刚度取值应符合下列规定：2.无端柱型钢混凝土剪力墙可按近似相同截面的钢筋混凝土剪力墙计算轴向、抗弯、抗剪刚度;3.有端柱型钢混凝土剪力墙可按H型截面混凝土计算轴向和抗弯刚度,端柱内型钢可折算为等效混凝土面积计入H形截面的翼缘面积,墙的抗剪刚度可不计入型钢作用;4.钢板混凝土剪力墙可将钢板折算为等效混凝土面积计算轴向、抗弯、抗剪刚度。 在进行结构整体内力和变形分析时，型钢混凝土梁、柱及钢管混凝土柱的轴向、抗弯、抗剪刚度都按照型钢与混凝土两部分刚度叠加方法计算。11.3.3竖向荷载作用计算时,宜考虑钢柱、型钢混凝土柱与钢筋混凝土核心筒竖向变形差异引起的结构附加内力,计算竖向变形差异时宜考虑混凝土收缩、徐变、沉降及施工调整等因素的影响。根据实际施工工况计算外柱与内筒间竖向变形差异:1.施工过程中已对这些差异逐层进行调整;2.采取外伸臂桁架延迟封闭、楼面梁与外围柱及内筒体采用铰接等措施减小差异变形的影响;3.外伸臂桁架封闭后,后期差异变形会对外伸臂桁架或楼面梁产生附加内力不利影响。11.3.4当混凝土筒体先于外围框架结构施工时,应考虑施工阶段混凝土筒体在风力及其他荷载作用下不利受力状态;型钢混凝土构件应验算在浇注混凝土之前外围钢结构在施工荷载及可能风载作用下承载力、稳定及变形;并据此确定钢结构安装与浇注楼层混凝土的间隔层数。 一般核心筒提前钢框架施工不宜超过14层,楼板混凝土浇筑迟于钢框架安装不宜超过5层。11.3.5 混合结构在多遇地震下阻尼比可取0.04。风荷载作用下楼层位移验算和构件设计时,阻尼比可取0.02～0.04。 补充抗风设计阻尼比,可根据房屋高度和形式取不同值,如对外框为钢框架且房屋高度较高时,阻尼比可取0.02。11.4.1 型钢混凝土构件中型钢板件的宽厚比不宜超过表11.4.1的规定。1.试验表明因混凝土及腰筋和箍筋对型钢约束作用,型钢混凝土中型钢宽厚比可较纯钢结构适当放宽,型钢翼缘宽厚比可取纯钢结构1.5倍,腹板可取纯钢结构２倍,填充式箱形钢管混凝土可取纯钢结构1.5～1.7倍;2.增加Q390型钢钢板宽厚比。11.4.3 型钢混凝土梁的箍筋应符合下列规定: 原11.3.2条,增加四级要求,部分数值修改11.4.5 型钢混凝土柱的设计应符合下列构造要求: 原11.3.5条,第1、2、4、7款修改11.4.6 型钢混凝土梁的箍筋应符合下列规定:11.4.7 型钢混凝土梁柱节点应满足下列构造要求：1.型钢柱在梁水平翼缘处应设加劲肋,其构造不应影响混凝土浇注密实;2 箍筋间距不宜＞加密区间距1.5倍;直径不宜＜加密区箍筋直径;3 梁钢筋穿梁柱节点时,不宜穿柱翼缘,需穿柱腹板时,柱腹板截面损失率不宜＞25%,超过时,需补强,梁主筋不得与柱型钢直接焊接。11.4.8圆形钢管混凝土构件及节点可按附录F设计11.4.91.控制圆形钢管尺寸:直径过小难以保证混凝土浇注质量;管壁太薄可能钢管壁屈曲;2.套箍指标是圆形钢管混凝土柱的一个重要参数,反映薄钢管对管内混凝土的约束程度。套箍指标过小,不能有效提高钢管内混凝土轴心抗压强度和变形能力;套箍指标过大,对进一步提高钢管内混凝土的轴心抗压强度和变形能力作用不大。11.4.101.矩形钢管截面边长之比不宜过大以保证钢管与混凝土共同工作;2.为避免矩形钢管混凝土柱钢管壁板件局部屈曲,并保证钢管全截面有效,钢管壁板件边长与厚度比值不宜过大;3.矩形钢管混凝土延性与轴压比、长细比、含钢率、钢材屈服强度、混凝土抗压强度等因素有关,本规程采用限制轴压比的方法来保证钢管混凝土柱的延性。11.4.11钢板混凝土剪力墙是指两端设型钢暗柱、上下有型钢暗梁中间设钢板形成的钢-混凝土组合剪力墙。 11.4.12、11.4.13、11.4.14钢板混凝土剪力墙受剪截面承载力计算及构造要求11.5.17 抗震设计时混合结构钢柱及型钢柱宜采用埋入式柱脚。采用埋入式柱脚应符合下列规定:1.埋入深度应由计算确定,且不＜型钢柱截面长边尺寸2.5倍;2.在柱脚部位和柱脚向上延伸一层的范围内宜设置栓钉,栓钉直径不宜小于19,其竖向及水平间距不宜大于200mm。 注:当有可靠依据时,可通过计算确定栓钉数量。 1.日本阪神地震表明:非埋入式柱脚、特别在地面以上非埋入式柱脚地震区易产生破坏,故钢柱或型钢混凝土柱宜采用埋入式柱脚。若为刚度较大多层地下室,当有可靠措施时,型钢混凝土柱中内置型钢可仅伸至基础顶面,不锚入基础。也可考虑采用非埋入式柱脚。根据新的研究成果,埋入式柱脚型钢最小埋置深度修改为型钢截面长边2.5倍。2.调整钢柱及型钢混凝土柱埋入式柱脚中型钢的设计要求。11.5.15 条文及图略1.在墙身中加入薄钢板,对于墙体承载力和破坏形态会产生显著影响,而钢板与周围构件的连接关系对于承载力和破坏形态的影响至关重要。从试验情况来看,四周焊接的钢板组合剪力墙可显著提高剪力墙受剪承载能力,并具有与普通钢筋混凝土剪力墙基本相当或略高的延性系数。这对于承受很大剪力的剪力墙设计具有十分突出的优势。为充分发挥钢板的强度,建议钢板四周采用焊接的连接形式。2.对钢板混凝土剪力墙,为使钢筋混凝土墙有足够的刚度对墙身钢板形成有效的侧向约束,从而使钢板与混凝土能协同工作,应控制内置钢板的厚度。3.建议对钢板组合墙墙身配筋率不宜小于0.35%。原因是: 1)钢筋混凝土墙与钢板共同工作,混凝土部分承载力不宜太低,宜适当提高混凝土部分承载力,使钢筋混凝土与钢板两者协调,提高整个墙体承载力;2)钢板组合墙优势是可以充分发挥钢和混凝土优点,混凝土可以防止钢板屈曲失稳,为此宜适当提高墙身配筋。12.1.6在地基土比较均匀的条件下,高层建筑主体结构基础底面形心宜与永久作用重力荷载重心重合;当采用桩基础时,桩基的竖向刚度中心宜与高层建筑主体结构永久重力荷载重心重合。1.高层建筑由于质心高、荷载重，对基础底面一般难免有偏心。建筑物在沉降的过程中，其总重量对基础底面形心将产生新的倾覆力矩增量，而此倾覆力矩增量又产生新的倾斜增量，倾斜可能随之增长，直至地基变形稳定为止。因此，为减少基础产生倾斜，应尽量使结构竖向荷载重心与基础底面形心相重合。2.删去偏心距计算公式及要求,但这并不是放松要求,而是因为实际工程平面形状复杂时,偏心距及其限值较难以计算。12.1.12抗震设计时,独立基础宜沿两个主轴方向设置基础系梁,剪力墙基础应具有良好的抗转动能力。12.2.1高层建筑地下室顶板作为上部结构嵌固端时,地下室顶板应避免开设大洞口;地下一层柱截面每侧纵向钢筋面积除应符合设计要求外,不应少于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积1.1倍;地下室顶板梁柱节点左右梁端截面同一方向实配的受弯承载力与下柱上端同一方向实配受弯承载力之和,不应小于上柱下端实配受弯承载力1.4倍。地下室与上部对应剪力墙墙肢端部边缘构件的纵向钢筋截面面积不应小于地上一层对应剪力墙墙肢边缘构件的纵向钢筋截面面积。12.2.2高层建筑地下室设计,应综合考虑上部荷载、岩土侧压力及地下水的不利作用影响。地下水位标高应综合历年最高水位和使用年限内可能的最高水位慎重选择确定。扩大地下室尚应满足整体抗浮要求,可采取排水、加配重或抗拔锚桩等措施。当地下水具有腐蚀性时,地下室外墙及底板应采取相应的防腐蚀防护措施。1.12章改为“地下室和基础设计”,补充一般规定和地下室设计有关规定;对基础设计内容适当简化,合并为一节;2.明确不可简单取勘察报告勘探期间水位标高作为永久性设防水位。可利用室外地形高差设置排水通道,减小水浮力。12.2.3高层建筑地下室不宜设置变形缝,当超过伸缩缝最大间距时,可考虑利用混凝土后期强度,降低水泥用量;也可每隔30m~40m设置贯通顶板、底部及墙板的施工后浇带。后浇带可设置在柱距三等分的中间范围内以及剪力墙附近,其方向宜与梁正交,沿竖向应在结构同跨内;底板及外墙的后浇带宜增设附加防水层;后浇带浇灌时间宜滞后2个月以上,其混凝土强度等级应提高一级,并宜采用无收缩混凝土,低温入模。12.2.4高层建筑主体结构地下室底板与扩大地下室底板交界处其截面厚度和配筋应适当加强。 明确提出:主体结构厚底板与扩大地下室薄底板交界处应力较为集中,该过渡区适当加强是十分必要的。12.2.5高层建筑地下室外墙设计应满足水土压力及地面荷载侧压作用下承载力要求,其竖向和水平贯通分布钢筋的配筋率不宜小于0.3%、间距不宜大于150mm。12.2.6高层建筑地下室外周回填土应采用级配砂石、砂土或灰土,并应分层夯实,压实系数不应小于0.94。12.3.1高层建筑基础设计应以减小长期重力荷载作用下地基变形、差异变形为主,计算地基变形时,传至基础底面的荷载效应采用正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合,不计入风荷载和地震作用。按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时,传至基础或承台底面的荷载效应采用正常使用状态下荷载效应的标准组合。相应的抗力采用地基承载力特征值或单桩承载力特征值;风荷载组合效应下,最大基底反力不大于承载力特征值的1.2倍,平均基底反力不大于承载力特征值。地震作用组合效应下,地基承载力验算应按抗规的规定执行。 国内高层建筑基础设计多直接采用电算得到的各荷载效应标准组合和同一地基或桩基承载力特征值进行设计,风荷载和地震作用主要引起高层建筑边角竖向结构较大轴力,将此短期效应与永久效应同等对待,加大了边角竖向结构基础,而重力荷载长期作用下中部竖向结构基础未得以增强,导致某些高层建筑出现地下室底部横向墙体八字裂缝典型盆式差异沉降现象。故建议重力荷载与风荷载组合时,取最大基底反力不大于承载力特征值的1.2倍,重力荷载与地震作用组合时,按抗规有关规定执行。 12.3.2高层建筑结构基础嵌入硬质岩石时,可在基础周边及底面设置砂质或其他材质褥垫层,垫层厚度可取50～100mm,不宜采用肥槽填充混凝土做法。 参照重庆、深圳、厦门及国外工程实践经验教训提出。12.3.5当地基比较均匀、上部结构刚度较好,上部结构柱间距及柱荷载的变化不超过20%时,高层建筑的筏板基础可仅考虑局部弯曲作用,按倒楼盖法计算。当不符合上述条件时,宜按弹性地基板计算。 按倒楼盖法计算时,地基反力可视为均布,其值应扣除底板及其地面自重,并可仅考虑局部弯曲作用。当地基、上部结构刚度较差,或柱荷载及柱间距变化较大时,筏板内力宜按弹性地基板分析。12.3.8梁板式筏基梁高取值应包括底板厚度在内,梁高不宜小于平均柱距1/6。确定梁高时,应综合考虑荷载大小、柱距、地质条件等因素,并应满足承载力要求。 梁板式筏基的梁截面,应满足正截面受弯及斜截面受剪承载力，并应验算基础梁顶面柱下局部受压承载力。12.3.9当满足地基承载力时,筏形基础的周边不宜向外有较大的伸挑扩大。当需要外挑时,有肋梁的筏基宜将梁一同挑出。1.筏板基础当周边或内部有钢筋混凝土墙时,墙下可不再设基础梁,墙按一般梁或深梁进行截面设计;2.周边有墙时,当基础底面已满足地基承载力要求,筏板可不外伸,有利减小盆式差异沉降,有利于外包防水操作。当需要外伸挑扩大时,应注意满足其刚度和承载力要求。12.3.11桩基的竖向承载力、水平承载力和抗拔承载力等确定,应以静载试桩结果为依据,试桩依桩长、岩土不同等取不利情况选择,按照勘探报告提供的桩基设计参数和桩基规范经验系数法得到的桩基承载力可作为设计参考。 明确提出桩基承载力以试桩结果作为依据,有利于保证安全性和经济性。讲解到此,谢谢!